1962年，Parker研究了蒸發(fā)式冷卻器的傳熱傳質(zhì)特性，初步定性分析了蒸發(fā)冷卻的傳熱傳質(zhì)機理，并通過(guò)實(shí)驗得到了傳熱膜系數的關(guān)聯(lián)式。1 973年，尾花英郎總結了水科篤郎 等人的傳熱膜系數經(jīng)驗公式，比較系統地提出了蒸發(fā)式冷卻器的設計方法0 1 998年，Wittek 指出了蒸發(fā)冷卻的非線(xiàn)性特性，著(zhù)重研究了冷卻設備結構對蒸發(fā)冷卻的影響，并指出了結構 強化傳熱傳質(zhì)的方向。2000年，Hwang對住宅尺度的蒸發(fā)冷卻器性能進(jìn)行了分析，由于省去了冷卻水在冷換設備中的顯熱傳遞階段，使冷凝溫度更接近空氣的濕球溫度，從而降低了壓縮機能量消耗，蒸發(fā)冷卻器比空冷器壓縮效率高8070 ~1207c，其制冷機的能效比COP比用空冷器的機組高11. 1%~21. 6%。2001年，Manske總結了蒸發(fā)冷卻技術(shù)在工業(yè)應用中的成果，指出濕球溫度、冷凝溫度、風(fēng)機和水泵動(dòng)力的控制是影響蒸發(fā)冷卻效果的較關(guān)鍵因素。

隨著(zhù)數值分析及計算機技術(shù)的發(fā)展，進(jìn)入上世紀90年代，數值傳熱學(xué)更加受到重視，國內外諸多學(xué)者針對某些具體蒸發(fā)冷卻過(guò)程及設備建立了數學(xué)模型，并用實(shí)驗進(jìn)行了驗證。 1 985年，Webb對蒸發(fā)式換熱器做了性能模擬，其模擬結果與工程數據偏差僅在6070以?xún)取?1 997年，Zalewski等建立了水一空氣逆流的蒸發(fā)冷卻傳熱傳質(zhì)過(guò)程模型，并對換熱面結構進(jìn) 行了幾何修正，使模型與實(shí)驗結果可以很好地吻合。1998年，Halasz從熱力學(xué)角度，以能量、質(zhì)量及動(dòng)量平衡為基礎，通過(guò)分析蒸發(fā)冷卻傳質(zhì)傳熱及流動(dòng)阻力，提出了一個(gè)蒸發(fā)冷卻的數學(xué)模型，并把蒸發(fā)冷卻過(guò)程的非線(xiàn)性特性線(xiàn)性化，將蒸發(fā)傳熱傳質(zhì)過(guò)程大大簡(jiǎn)化。雖然 相對于實(shí)際過(guò)程，此模型還是過(guò)于簡(jiǎn)單，但此模型已是現有蒸發(fā)式冷卻模型中與實(shí)際較為接近的一個(gè)模型，可以作為蒸發(fā)式冷卻理論研究的模型基礎。此外，華南理工大學(xué)、西安交通大學(xué)及華中科技大學(xué)也在此方面做了許多工作。

Chuklin等對平板潤濕薄膜換熱表面進(jìn)行了實(shí)驗研究，發(fā)現由于潤濕薄膜與空氣之間存 在較大的溫差而引起了劇烈的傳熱和霧化現象，并提出了一種實(shí)驗結果關(guān)聯(lián)式。 1998年， Armbruster等對光滑水平管非飽和蒸發(fā)過(guò)程進(jìn)行了研究，提出了一個(gè)水平管外水一空氣流動(dòng) 蒸發(fā)傳熱傳質(zhì)模型，討論了水和空氣流量、分布狀態(tài)及盤(pán)管布置方式對盤(pán)管傳熱和水膜溫度 的影響，并以此為基礎建立了經(jīng)驗方程。1999年，我國清華大學(xué)通過(guò)直接對簡(jiǎn)化的N-S方程進(jìn)行攝動(dòng)分析，考慮相變及表面張力梯度影響，導出了薄液膜層擾動(dòng)波增長(cháng)率的表達式。 2000年，清華大學(xué)王補宣院士等對實(shí)驗結果的分析和界面質(zhì)擴散量級的估算表明，降液膜 表面存在著(zhù)可觀(guān)的“毛細誘導界面蒸發(fā)”現象，并通過(guò)關(guān)聯(lián)實(shí)驗數據，得到了“有效毛細半徑”的表達式，將這一表達式與表面蒸發(fā)率的計算式結合，得到了“毛細誘導界面蒸發(fā)”的計算式。